ЦЕНТРАЛЬНЫЙ НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ И ПРОЕКТНО-ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЙ ИНСТИТУТ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ И СООРУЖЕНИЙ ГОССТРОЯ СССР НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ ИНСТИТУТ БЕТОНА И ЖЕЛЕЗОБЕТОНА ГОССТРОЯ СССР РУКОВОДСТВО ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ БЕТОННЫХ И ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ ИЗ ТЯЖЕЛОГО БЕТОНА (БЕЗ ПРЕДВАРИТЕЛЬНОГО НАПРЯЖЕНИЯ) МОСКВА СТРОЙИЗДАТ 1977 Рекомендовано к изданию решением секции несущих конструкций НТС ЦНИИПромзданий. И проектно-эксперим. Зданий и сооружений ЦНИИПпромзданий Госстроя СССР. Ин-т бетона и железобетона НИИЖБ Госстроя СССР).

1. Руководство По Проектированию Железобетонных Конструкций С Безбалочными Перекрытиями
2. Руководство По Проектированию Железобетонных Конструкций Скачать

Руководство «Руководство по проектированию железобетонных конструкций с жесткой. Руководство по проектированию железобетонных конструкций с безбалочными перекрытиями/ НИИ бетона и железобетона Гос строя СССР, Центр, н.-и. И проект.-эксперим. Зданий и сооружений Госстроя СССР, Урал, проект, и н.-и. Ин-т Госстроя. — М.: Стройиздат, 1979.—63.

Руководство по проектированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжелого бетона (без предварительного напряжения) содержит положения главы СНиП II-21-75, относящиеся к проектированию этих конструкций, упрощенные методы расчета, а также примеры расчета отдельных сечений и элементов. Руководство предназначено для инженеров-проектировщиков, а также для студентов строительных вузов. Настоящее Руководство содержит положения по проектированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжелого бетона, выполняемых без предварительного напряжения арматуры. В Руководстве приведены требования главы СНиП II-21-75 «Бетонные и железобетонные конструкции», относящиеся к проектированию указанных конструкций, и положения, детализирующие эти требования, а также дополнительные рекомендации по проектированию и приближенные способы расчета конструкций. В скобках указаны соответствующие номера пунктов и таблиц главы СНиП II-21-75. При этом формулы, в которых коэффициенты при расчете элементов конструкций из тяжелого бетона без предварительного напряжения арматуры имеют однозначную величину (в том числе при величине, равной 1), приведены с заменой буквенных обозначений коэффициентов конкретной их величиной. Каждый раздел Руководства сопровождается примерами расчета конструкций, охватывающими наиболее типичные случаи, встречающиеся в практике проектирования.

В Руководство не включены данные по проектированию конструкций без предварительного напряжения арматуры, которые редко встречаются на практике (например, данные для арматуры, упрочненной вытяжкой, расчет элементов с арматурой, имеющей условный предел текучести, - классов А- IV, Ат- IV, А- V и Ат- V; расчет элементов на выносливость). Эти данные приведены в «Руководство по проектированию предварительно-напряженных железобетонных конструкций из тяжелого бетона». В Руководстве не приведены особенности проектирования сборно-монолитных конструкций, элементов с жесткой арматурой, а также проектирования некоторых специальных сооружений (труб, силосов и т.п.) и, в частности, вопросы, связанные с определением усилий в этих конструкциях. Руководство разработано ЦНИИПромзданий Госстроя СССР (инженеры Б. Королькова) и НИИЖБ Госстроя СССР (доктора техн.

Дмитриеви кандидаты техн. Евгеньев) с участием НИЛ ФХММ и ТП Главмоспромстройматериалов (кандидаты техн. Якобсон), КТБ Мосоргстройматериалов (канд.

Щу кин, инженеры B. А йзинсон, Е. Фельдман), ДИСИ Минвуз УССР (канд. Баташев), ПИСИ Минвуз УССР (канд. Вахненко, инж. Клименко) и Гипростроммаш Минстройдормаша СССР (инженеры Л. Соломович, Т.П.

Усилия от внешних нагрузок и воздействий в поперечном сечении элемента M - изгибающий момент или момент внешних сил относительно центра тяжести приведенного сечения; N - продольная сила; Q - поперечная сила; M к - крутящий момент; M кр, M дл, M п - изгибающие моменты соответственно от кратковременных нагрузок, от постоянных и длительных нагрузок и от полной нагрузки, включающей постоянную, длительную и кратковременную нагрузки (при расчете по прочности вводятся с коэффициентом перегрузки n 1, в остальных случаях с n = 1). Предельно допустимая ширина, мм, раскрытия трещин кратковременного a т.кр длительного a т.дл 1. Элементы, воспринимающие давление жидкостей или газов, а также эксплуатируемые в грунте ниже уровня грунтовых вод, если сечение этих элементов полностью растянуто 0,2 0,1 2. То же, если сечение частично сжато 0,3 0,2 3. Элементы хранилищ сыпучих тел, непосредственно воспринимающие их давление 0,3 0,2 4. Прочие элементы (в том числе эксплуатируемые в грунте выше уровня грунтовых вод) 0,4 0,3 Примечание.

Под кратковременным раскрытием трещин понимается их раскрытие при действии постоянных, длительных и кратковременных нагрузок, а под длительным раскрытием - только постоянных и длительных нагрузок. При этом коэффициент перегрузки принимается равным единице. Для элементов, указанных в поз.

(1а), с проволочной рабочей арматурой классов В- I или Вр- I не допускается образование трещин при действии нагрузки с коэффициентом перегрузки, большем единицы. Для железобетонных слабоармированных элементов, характеризуемых тем, что их несущая способность исчерпывается одновременно с образованием трещин в бетоне растянутой зоны, площадь сечения продольной растянутой арматуры должна быть увеличена по сравнению с требуемой из расчета по прочности не менее чем на 15%. Такое увеличение армирования следует производить при выполнении условия M т ≥ M пр, где M т - момент трещинообразования, определяемый согласно п. С заменой значения R р II на 1,2 R р II; M пр - момент, соответствующий исчерпанию несущей способности, определяемый согласно пп.; для внецентренно-сжатых и растянутых элементов значения M пр определяются относительно оси, проходящей через ядровую точку, наиболее удаленную от растянутой зоны (см. Прогибы элементов железобетонных конструкций не должны превышать предельно допустимых величин, устанавливаемых с учетом следующих требований: а) технологических (условия нормальной работы кранов, технологических установок, машин и т.п.); б) конструктивных (влияние соседних элементов, ограничивающих деформации; необходимость выдерживания заданных уклонов и т.п.); в) эстетических (впечатление людей о пригодности конструкции). Таблица 2(2).

Предельно допустимые прогибы 1. Подкрановые балки при кранах: а) ручных l /500 б) электрических l /600 2. Перекрытия с плоским потолком и элементы покрытия (кроме указанных в поз. 4) при пролетах: а) l 7,5 м l /250 3. Перекрытия с ребристым потолком и элементы лестниц при пролетах: а) l 10 м l /400 4.

Покрытия зданий сельскохозяйственного производственного назначения при пролетах: а) l 10 м l /250 5. Навесные стеновые панели (при расчете из плоскости) при пролетах: а) l 7,5 м l /250 Примечания: 1. Величины предельно допустимых прогибов по поз. 1 и 5 обусловлены технологическими или конструктивными требованиями, а по поз. 2 - 4 - эстетическими требованиями.

L - пролет балок или плит; для консолей принимают l = 2 l 1, где l 1 - вылет консоли. Величины предельно допустимых прогибов приведены в табл. Расчет прогибов должен производиться: при ограничении технологическими или конструктивными требованиями - на действие постоянных, длительных и кратковременных нагрузок; при ограничении эстетическими требованиями - на действие постоянных и длительных нагрузок. При этом коэффициент перегрузки n принимается равным единице.

Для не защищенных от солнечной радиации конструкций, предназначенных для эксплуатации в климатическом подрайоне IV A, согласно главе СНиП по строительной климатологии и геофизике, при определении перемещений необходимо учитывать температурные климатические воздействия. Для железобетонных элементов, выполняемых со строительным подъемом, значения предельно допустимых прогибов могут быть увеличены на высоту строительного подъема, если это не ограничивается технологическими или конструктивными требованиями. Величины предельно допустимых прогибов в других случаях (не предусмотренных табл. ) устанавливаются по специальным требованиям, но при этом они не должны превышать 1/ 150 пролета и 1/ 75 вылета консоли. Если в нижележащем помещении с гладким потолкам имеются расположенные поперек пролета элемента l постоянные перегородки (не являющиеся опорами) с расстоянием между ними l п, то прогиб элемента в пределах расстояний l п (отсчитываемый от линии, соединяющей верхние точки осей перегородок) может быть допущен до 1/ 200 l п, однако при этом предельный прогиб всего элемента должен быть не более 1/ 150 l.

Для не связанных с соседними элементами железобетонных плит перекрытий, лестничных маршей, площадок и т.п. Должна производиться дополнительная проверка по зыбкости: дополнительный прогиб от кратковременно действующей сосредоточенной нагрузки 100 кгс при наиболее невыгодной схеме ее приложения должен быть не более 0,7 мм. Расстояния между температурно-усадочными швами должны устанавливаться расчетом. Расчет допускается не производить при расчетных зимних температурах наружного воздуха выше минус 40 °С, если принятые расстояния между температурно-усадочными швами не превышают величин, приведенных в табл. При расчете перекрытия по предельным состояниям второй группы вес перегородок учитывается следующим образом: а) нагрузка от веса жестких перегородок (например, железобетонных сборных, выполняемых из горизонтальных элементов, железобетонных и бетонных, монолитных, каменных и т.п.) принимается сосредоточенной по концам перегородки, а при наличии проемов - и у краев проема; б) для прочих перегородок - 60% их веса принимаются распределенными по длине перегородки (на участках между проемами), а 40% - сосредоточенными по концам перегородки и у краев проема. Распределение местной нагрузки между элементами сборных перекрытий, выполняемых из многопустотных или сплошных плит, при условии обеспечения качественной заливки швов между плитами, допускается производить с учетом нижеследующих указаний: Таблица 3(3).

Наибольшие расстояния, м, между температурно-усадочными швами, допускаемые без расчета для конструкций, находящихся внутри отапливаемых зданий или в грунте на открытом воздухе или в неотапливаемых зданиях 1. Бетонные: а) сборные 40 30 б) монолитные при конструктивном армировании 30 20 в) монолитные без конструктивного армирования 20 10 2. Железобетонные: а) сборно-каркасные, в том числе смешанные (с металлическими или деревянными покрытиями) 60 40 б) сборные сплошные 50 30 в) монолитные и сборно-монолитные каркасные 50 30 г) монолитные и сборно-монолитные сплошные 40 25 Примечания: 1. Для железобетонных конструкций одноэтажных зданий соответствующие расстояния между температурно-усадочными швами, указанные в настоящей таблице, увеличиваются на 20%. Величины, приведенные в настоящей таблице, относятся к каркасным зданиям при отсутствии связей либо при расположении связей в середине деформационного блока. Минимальные проектные марки бетона по морозостойкости по водонепроницаемости конструкции (кроме наружных стен отапливаемых зданий) для зданий и сооружений класса Характеристика режима Расчетная зимняя температура наружного воздуха I II III I II III 1. Попеременное замораживание и оттаивание в водонасыщенном состоянии (например, конструкции, расположенные в сезонно-оттаивающем слое грунта в районах вечной мерзлоты) Ниже минус 40 °С Мрз 300 Мрз 200 Мрз 150 В 6 В 4 В 2 Ниже минус 20 °С до минус 40 °С включительно Мрз 200 Мрз 150 Мрз 100 В 4 В 2 Не нормируется Ниже минус 5 °С до минус 20 °С включительно Мрз 150 Мрз 100 Мрз 75 В 2 Не нормируется То же Минус 5° С и выше Мрз 100 Мрз 75 Мрз 50 Не нормируется То же » 2.

Попеременное замораживание и оттаивание в условиях эпизодического водонасыщения (например, надземные конструкции, постоянно подвергающиеся атмосферным воздействиям) Ниже минус 40 °С Мрз 200 Мрз 150 Мрз 100 В 4 В 2 Не нормируется Ниже минус 20 °С до минус 40 °С включительно Мрз 100 Мрз 75 Мрз 50 В 2 Не нормируется То же Ниже минус 5 °С до минус 20 °С включительно Мрз 75 Мрз 50 Не нормируется Не нормируется То же » Минус 5 °С и выше Мрз 50 Не нормируется Не нормируется Не нормируется Не нормируется Не нормируется 3. Попеременное замораживание и оттаивание в условиях воздушно-влажностного состояния при отсутствии эпизодического водонасыщения (например, конструкции, постоянно подвергающиеся воздействиям окружающего воздуха, защищенные от воздействия атмосферных осадков) Ниже минус 40 °С Мрз 150 Мрз 100 Мрз 75 В 4 В 2 Не нормируется Ниже минус 20 °С до минус 40 °С включительно Мрз 75 Мрз 50 Не нормируется Не нормируется Не нормируется То же Ниже минус 5 °С до минус 20 °С включительно Мрз 50 Не нормируется То же То же То же » Минус 5 °С и выше Не нормируется То же » » » » 4. Возможное эпизодическое воздействие температур ниже 0 °С в водонасыщенном состоянии (например, конструкции, находящиеся в грунте или под водой) Ниже минус 40 °С Мрз 150 Мрз 100 Мрз 75 Не нормируется Не нормируется Не нормируется Ниже минус 20 °С до минус 40 °С включительно Мрз 75 Мрз 50 Не нормируется То же То же То же Ниже минус 5 °С до минус 20 °С включительно Мрз 50 Не нормируется То же » » » Минус 5 °С и выше Не нормируется То же » » » » 5.

Возможное эпизодическое воздействие температур ниже 0 °С в условиях воздушно-влажностного состояния (например, внутренние конструкции отапливаемых зданий в период строительства и монтажа) Ниже минус 40 ° Мрз 75 Мрз 50 Не нормируется Не нормируется Не нормируется Не нормируется Ниже минус 20 °С до минус 40 °С включительно Мрз 50 Не нормируется То же То же То же То же Минус 20 °С и выше Не нормируется То же » » » » Примечания: 1. Проектные марки бетона по морозостойкости и водонепроницаемости для конструкций сооружений водоснабжения и канализации, а также для свай и свай-оболочек следует назначать согласно требованиям соответствующих глав СНиП и государственных стандартов. Расчетные зимние температуры наружного воздуха принимаются согласно указаниям п.

Для замоноличивания стыков элементов сборных железобетонных конструкций проектную марку бетона следует устанавливать в зависимости от условий работы соединяемых элементов, но принимать не ниже М 100. Проектные марки бетона по морозостойкости и водонепроницаемости бетонных и железобетонных конструкций в зависимости от режима их эксплуатации и значений расчетных зимних температур наружного воздуха в районе строительства должны приниматься: для конструкций зданий и сооружений (кроме наружных стен отапливаемых зданий) - не ниже указанных в табл. (8); для наружных стен отапливаемых зданий - не ниже указанных в табл. Для замоноличивания стыков элементов сборных конструкций, которые в процессе эксплуатации или монтажа могут подвергаться воздействию отрицательных температур наружного воздуха, следует применять бетоны проектных марок по морозостойкости и водонепроницаемости не ниже принятых для стыкуемых элементов. Нормативными сопротивлениями бетона являются: сопротивление осевому сжатию кубов (кубиковая прочность) R н; сопротивление осевому сжатию призм (призменная прочность) R н пр; сопротивление осевому растяжению R н р. Нормативные сопротивления бетона R н пр и R н р в зависимости от проектной марки бетона по прочности на сжатие даны в табл.

Расчетные сопротивления бетона для предельных состояний первой группы R пр и R р определяются путем деления нормативных сопротивлений на коэффициенты безопасности по бетону, принимаемые равными: при сжатии k б.с = 1,3; при растяжении k б.р = 1,5. Расчетные сопротивления бетона R пр и R р снижаются (или повышаются) путем умножения на коэффициенты условий работы бетона m б, учитывающие: особенности свойств бетонов, длительность действия нагрузки и ее многократную повторяемость, условия и стадию работы конструкции, способ ее изготовления, размеры сечения и т.п.

Расчетные сопротивления бетона для предельных состояний второй группы R пр II и R р II принимаются равными нормативным сопротивлениям и вводятся в расчет с коэффициентом условий работы бетона m б = 1. Величины расчетных сопротивлений бетона в зависимости от проектных марок по прочности на сжатие приведены (с округлением) для предельных состояний первой группы в табл., для предельных состояний второй группы - в табл. В расчетные сопротивления, приведенные в табл., включены следующие коэффициенты условий работы m б: а) для высокопрочного бетона проектных марок М 600, М 700 и М 800 в расчетные сопротивления бетона сжатию R пр - коэффициент m б, равный соответственно 0,95, 0,925 и 0,9; Таблица 5(9). Минимальные проектные марки бетона по морозостойкости наружных стен отапливаемых зданий класса Относительная влажность внутреннего воздуха помещений Расчетная зимняя температура наружного воздуха I II III 1. Φ в 75% Ниже минус 40 °С Мрз 200 Мрз 150 Мрз 100 Ниже минус 20 °С до минус 40 °С включительно Мрз 100 Мрз 75 Мрз 50 Ниже минус 5 °С до минус 20 °С включительно Мрз 75 Мрз 50 Не нормируется Минус 5 °С и выше Мрз 50 Не нормируется То же 2.

Нормативные сопротивления бетона R н пр и R н р, расчетные сопротивления бетона для предельных состояний второй группы R пр II и R р II кгс/см 2, при проектной марке бетона по прочности на сжатие М 50 М 75 М 100 М 150 М 200 М 250 М 300 М 350 М 400 М 450 М 500 М 600 М 700 М 800 Сжатие осевое (призменная прочность) R н пр и R пр II 30 45 60 85 115 145 170 200 225 255 280 340 390 450 Растяжение осевое R н р II и R р II 4,2 5,8 7,2 9,5 11,5 13 15 16,5 18 19 20 22 23,5 25 Примечание. Для бетона на глиноземистом цементе значения R н р и R р II снижаются на 30%. Вид сопротивления Коэффициент условий работы бетона m б1 Расчетные сопротивления бетона для предельных состояний первой группы R пр и R р, кгс/см 2, при проектной марке бетона по прочности на сжатие М 50 М 75 М 100 М 150 М 200 М 250 М 300 М 350 М 400 М 450 М 500 М 600 М 700 М 800 1. Железобетонные Сжатие осевое (призменная прочность) R пр 0,85 -40 60 75 95 115 130 150 170 185 210 235 265 1 -45 70 90 110 135 155 175 195 215 245 280 310 1,1 -50 75 100 125 145 170 190 215 235 270 305 340 Растяжение осевое R р 0,85 -4,1 5,4 6,5 7,5 8,5 9,5 10 11 11,5 12,5 13,5 14 1 -4,8 6,3 7,5 8,8 10 11 12 12,8 13,5 14,5 15,5 16,5 1,1 -5,3 7 8,5 9,5 11 12 13 14 14,5 16 17 18,5 2. Бетонные Сжатие осевое (призменная прочность) R пр 0,85 18 25 35 50 70 85 100 120 135 150 165 190 215 240 1 21 30 40 60 80 100 120 140 155 175 195 220 250 280 1,1 23 35 45 65 90 110 130 155 175 195 215 245 275 310 Растяжение осевое R р 0,85 2,1 2,9 3,7 4,8 6 7 7,5 8,5 9 10 10,5 11 12 12,5 1 2,5 3,5 4,3 5,7 7 8 9 10 11 11,5 12 13 14 15 1,1 2,8 3,8 4,8 6,3 7,5 8,5 10 11 12 12,5 13,5 14,5 15,5 16,5 Примечания: 1.

Условия применения коэффициента условий работы m б1 приведены в п. Для бетона на глиноземистом цементе расчетные сопротивления растяжению R р снижаются на 30%.

Расчетные сопротивления бетона с коэффициентом условий работы m б1 = l приняты по табл. 13 СНиП II-21-75. Коэффициенты условий работы бетона условное обозначение величина коэффициента 1.

Попеременное замораживание и оттаивание m б3 См. Бетонирование сжатых элементов в вертикальном положении при высоте слоя бетонирования более 1,5 м m б7 0,85 3.

Бетонирование монолитных бетонных столбов и железобетонных колонн с наибольшим размером сечения менее 30 см m б8 0,85 4. Стыки сборных элементов при толщине шва менее 1/ 5 наименьшего размера сечения элемента и менее 10 см m б9 1,15 5. Автоклавная обработка конструкций m б10 0,85 6.

Эксплуатация не защищенных от солнечной радиации конструкций в климатическом подрайоне IVA согласно главе СНиП по строительной климатологии и геофизике m б11 0,85 Примечание. Коэффициенты m б11 по поз.

6 должны учитываться при определении расчетных сопротивлений бетона R пр и R р, а по остальным позициям - только при определении R пр. Для мелкозернистого бетона нормативные и расчетные сопротивления принимаются равными соответствующим значениям для тяжелого бетона, указанным в табл. При этом должны учитываться соответствующие коэффициенты условий работы та согласно табл.

Величины начального модуля упругости бетона E б при сжатии и растяжении принимаются по табл. Для незащищенных от солнечной радиации конструкций, предназначенных для работы в климатическом подрайоне IVA согласно главе СНиП по строительной климатологии и геофизике, значения E б, указанные в табл.

(18), следует умножать на коэффициент 0,85. Для бетона, подвергнутого автоклавной обработке, значение E б, указанное в табл. (18) для бетона естественного твердения, следует умножать на коэффициент 0,75.

При наличии данных о сорте цемента, составе бетона, условиях изготовления (например, центрифугированный бетон) и т.д. Допускается принимать другие значения E б, согласованные в установленном порядке. Таблица 9(17). Расчетная зимняя температура наружного воздуха Коэффициент условий работы бетона m б3 при попеременном замораживании и оттаивании 1. Попеременное замораживание и оттаивание в водонасыщенном состоянии (см. ) Ниже минус 40 °С 0,7 Ниже минус 20 °С до минус 40 °С включительно 0,85 Ниже минус 5 °С до минус 20 °С включительно 0,9 Минус 5 °С и выше 0,95 2. Попеременное замораживание и оттаивание в условиях эпизодического водонасыщения (см.

) Ниже минус 40 °С 0,9 Минус 40 °С и выше 1 Примечание. Расчетные зимние температуры наружного воздуха принимаются согласно указаниям п. Таблица 10(18). Начальные модули упругости бетона E б, кгс/см 2 Проектная марка бетона по прочности на сжатие Начальные модули упругости бетона E б, кгс/см 2 естественного твердения подвергнутого тепловой обработке при атмосферном давлении естественного твердения подвергнутого тепловой обработке при атмосферном давлении М 100 100 М 400 300 М 150 200 М 450 300 М 200 200 М 500 300 М 250 200 М 600 300 М 300 200 М 700 300 М 350 300 М 800 400 2.11(2.16). Коэффициент линейной температурной деформации α б t при изменении температуры от минус 50 °С до плюс 50 °С принимается равным 110 -5 град -1.

При наличии данных о минералогическом составе заполнителей, расходе цемента, степени водонасыщения бетона, морозостойкости и т.д. Допускается принимать другие значения α б t, обоснованные в установленном порядке.

Начальный коэффициент поперечной деформации бетона (коэффициент Пуассона) μ принимается равным 0,2 для всех видов бетона, а модуль сдвига бетона G - равным 0,4 от соответствующих значений E б, указанных в табл. Объемный вес тяжелого вибрированного бетона на гравии или щебне из природного камня принимается равным 2400 кг/м 3. Объемный вес железобетона при содержании арматуры 3% и менее может приниматься равным 2500 кг/м 3; при содержании арматуры более 3% объемный вес должен определяться как сумма весов бетона и арматуры на единицу объема железобетонной конструкции. При этом вес арматурной стали на единицу длины принимается по табл. Прил.; вес полосовой, угловой и фасонной стали по действующим ГОСТам.

Для армирования железобетонных конструкций, выполняемых без предварительного напряжения, применяется арматура, отвечающая требованиям соответствующих государственных стандартов (см. ), следующих видов и классов: а) стержневая горячекатаная арматура: гладкая класса А- I, периодического профиля классов А- II и А- III; б) обыкновенная арматурная проволока: гладкая класса В- I, периодического профиля класса Вр- I. Для закладных деталей и соединительных накладок применяется, как правило, прокатная углеродистая сталь класса С38/23 согласно главе СНиП по проектированию стальных конструкций. В качестве арматуры железобетонных конструкций допускается применять другие виды сталей, применение которых должно быть согласовано в установленном порядке. В дальнейшем в настоящем Руководстве для краткости используются следующие термины: «стержень» - для обозначения арматуры любого диаметра, вида и профиля независимо от того, поставляется ли она в прутках или в мотках (бунтах); «диаметр» d, если не оговорено особо, означает номинальный диаметр стержня. В качестве ненапрягаемой арматуры железобетонных конструкций кроме указанных в п.

Класс стали Расчетная температура эксплуатации конструкций до минус 30 °С включительно ниже минус 30 °С до минус 40 °С включительно марка стали по ГОСТ 380-71. толщина проката, мм марка стали по ГОСТ 380-71. толщина проката, мм 1. Закладные детали, рассчитываемые на усилия от статических нагрузок С38/23 ВСт3кп2 4 - 30 ВСт3пс6 4 - 25 2.

Закладные детали, рассчитываемые на усилия от динамических нагрузок С38/23 ВСт3пс6 4 - 10 ВСт3пс6 4 - 10 ВСт3Гпс5 11 - 30 ВСт3Гпс5 11 - 30 ВСт3сп5 11 - 25 ВСт3сп5 11 - 25 3. Закладные детали конструктивные, не рассчитываемые на силовые воздействия С38/23 БСт3кп2 4 - 10 БСт3пс2 4 - 10 ВСт3кп2 4 - 30 ВСт3кп2 4 - 30 Примечания: 1.

Класс стали устанавливается в соответствии с главой СНиП по проектированию стальных конструкций. Расчетная температура принимается согласно п. При температуре ниже минус 40 °С выбор марки стали для закладных деталей следует производить как для стальных сварных конструкций в соответствии с требованиями главы СНиП по проектированию стальных конструкций. За нормативные сопротивления арматуры R н а принимаются наименьшие контролируемые значения: для стержневой арматуры - предела текучести, физического или условного (равного величине напряжений, соответствующих остаточному относительному удлинению 0,2%); для проволочной арматуры - временного сопротивления разрыву. Указанные контролируемые характеристики арматуры принимаются в соответствии с государственными стандартами или техниче скими условиями на арматурные стали и гарантируются с вероятностью не менее 0,95.

Нормативные сопротивления R н а для основных видов ненапрягаемой арматуры приведены в табл. Расчетные сопротивления арматуры растяжению и сжатию R а и R а.с для предельных состояний первой группы определяются путем деления нормативных сопротивлений на коэффициенты безопасности по арматуре, принимаемые равными: а) для стержневой арматуры классов: А- I и А- III - k а = 1,55; А- II - k а = 1,1; б) для проволочной арматуры классов: Вр- I - k а = 1,55; В- I - k а = 1,75. Расчетные сопротивления арматуры растяжению для предельных состояний второй группы R а II принимаются равными нормативным сопротивлениям.

Расчетные сопротивления арматуры растяжению и сжатию для основных видов ненапрягаемой арматуры при расчете конструкций по предельным состояниям первой группы приведены в табл. (22, 23), а при расчете по предельным состояниям второй группы - в табл. Таблица 13(19, 20). Нормативные сопротивления R н а и расчетные сопротивления растяжению для предельных состояний второй группы R а II, кгс/см 2 Вид и класс арматуры Нормативные сопротивления R н а и расчетные сопротивления растяжению для предельных состояний второй группы R а II, кгс/см 2 Стержневая арматура класса: Проволочная арматура класса: А- I 2400 В- I 5500 А- II 3000 Вр- I при диаметре: 3 - 4 мм 5500 А- III 4000 5 » 5250 2.21(2.29). В расчетные сопротивления R а.х, приведенные в табл. Модуль упругости арматуры E а, кгс/см 2 А- I, А- II 2100000 А- III 2000000 В- I 2000000 Вр- I 1700000 Кроме того, при расположении рассматриваемого сечения в зоне анкеровки арматуры расчетные сопротивления R а и R а.с умножаются на коэффициент условий работы m а3, учитывающий неполную анкеровку арматуры и определяемый согласно п.

Величины модуля упругости арматуры E а принимаются по табл. С целью учета влияния вероятной длительности действия нагрузок на прочность бетона расчет бетонных и железобетонных элементов по прочности в общем случае производится: а) на действие постоянных, длительных и кратковременных нагрузок, кроме нагрузок, суммарная длительность действия которых мала (ветровые нагрузки, крановые нагрузки, нагрузки от транспортных средств, нагрузки, возникающие при изготовлении, транспортировании и возведении и т.п.), а также на действие особых нагрузок, вызванных деформациями просадочных, набухающих, вечномерзлых и т.п. Грунтов; в этом случае расчетные сопротивления бетона сжатию и растяжению R пр и R р принимаются по табл. При m б1 = 0,85; б) на действие всех нагрузок, включая нагрузки, суммарная длительность действия которых мала; в этом случае расчетные сопротивления бетона R пр и R р принимаются по табл. При m б1 = 1,1.

Если конструкция эксплуатируется в условиях, благоприятных для нарастания прочности бетона (твердение под водой, во влажном грунте или при влажности окружающего воздуха выше 75%, см. ), расчет по случаю «а» производится при m б1 = 1. Условия прочности должны выполняться при расчете как по случаю «а», так и по случаю «б». При отсутствии нагрузок с малой суммарной длительностью действия, а также аварийных нагрузок расчет прочности производится только по случаю «а». Расчетная длина l 0 внецентренно-сжатых бетонных элементов Характер опирания элементов Расчетная длина l 0 внецентренно-сжатых бетонных элементов 1.

Для стен и столбов с опорами вверху и внизу: б) при защемлении одного из концов и возможном смещении опор для зданий: а) при шарнирах на двух концах независимо от величины смещения опор H многопролетных 1,25 H однопролетных 1,5 H 2. Для свободно стоящих стен и столбов 2 H Примечание.

H - высота столба или стены в пределах этажа за вычетом толщины плиты перекрытия, либо высота свободно стоящей конструкции. Расчет внецентренно-сжатых бетонных элементов прямоугольного сечения с учетом прогиба при марке бетона не выше М 250 допускается производить при помощи графика на рис. При этом должно выполняться условие: N ≤ n 1 R пр bh, где n 1 - определяется по графику рис. В зависимости от значений e 0 / h и λ = l 0 / h. Расчет элементов бетонных конструкций на местное сжатие (смятие) должен производиться согласно указаниям пп. График несущей способности внецентренно-сжатых бетонных элементов (сплошная линия - при M 1 дл/ M 1 = 1, пунктирная - при M 1 дл/ M 1 = 0,5) Расчет изгибаемых бетонных элементов должен производиться из условия M ≤ R р W т, (11) где W т - определяется по формуле ( ); для элементов прямоугольного сечения значение W т принимается равным (12) Кроме того, для элементов таврового и двутаврового сечений должно выполняться условие R р, (13) где τ - касательные напряжения, определяемые как для упругого материала на уровне центра тяжести сечения.

Расчет по прочности элементов железобетонных конструкций должен производиться для сечений, нормальных к их продольной оси, а также для наклонных к ней сечений наиболее опасного направления; при наличии крутящих моментов следует проверить прочность пространственных сечений, ограниченных в растянутой зоне спиральной трещиной, наиболее опасного из возможных направлений. Кроме того, должен производиться расчет элементов на местное действие нагрузки (смятие, продавливание, отрыв). Общие указания Расчет сечений, нормальных к продольной оси элемента, когда изгибающий момент действует в плоскости оси симметрии сечения и арматура сосредоточена у перпендикулярных к указанной плоскости граней элемента, должен производиться в зависимости от соотношения между величиной относительной высоты сжатой зоны бетона ξ = x / h 0, определяемой из соответствующих условий равновесия, и граничным значением относительной высоты сжатой зоны бетона ξ R (см. ), при котором предельное состояние элемента наступает одновременно с достижением в растянутой арматуре напряжения, равного расчетному сопротивлению R. Расчет изгибаемых элементов кольцевого сечения при соотношении внутреннего и наружного радиусов r 1 / r 2 ≥ 0,5 с арматурой, равномерно распределенной по длине окружности (при числе продольных стержней не менее 6), должен производиться как для внецентренно-сжатых элементов согласно пп. И, принимая величину продольной силы N = 0 и подставляя вместо Ne 0 значение изгибающего момента M.

Расчет нормальных сечений, не оговоренных в пп., а также в п., следует производить, пользуясь формулами для общего случая расчета нормального сечения внецентренно-сжатого элемента (п. ), принимая в формуле ( ) N = 0 и заменяя в условии ( ) значение на величину - проекцию изгибающего момента на плоскость, перпендикулярную к прямой, ограничивающей сжатую зону. Если ось симметрии сечения не совпадает с плоскостью действия момента или вовсе отсутствует, положение границы сжатой зоны должно обеспечить выполнение дополнительного условия параллельности плоскости действия моментов внешних и внутренних сил. Граничное значение относительной высоты сжатой зоны бетона ξ R определяется по формуле (14) где ξ 0 - характеристика сжатой зоны бетона, равная: ξ 0 = 0,85 - 0,0008 R пр; (15) σ ε = 5000 - при использовании коэффициента условий работы бетона m б1 = 0,85 (см. ); σ ε = 4000 - при использовании коэффициента m б1 = 1 или m б1 = 1,1; R пр и R а - в кгс/см 2. Значения ξ 0 и ξ R, отвечающие вышеприведенным формулам, даны в табл.

Настоящее Руководство содержит рекомендации по области применения конструкций с безбалочными перекрытиями в производственных зданиях, типам и параметрам конструкций, а также основные положения по расчету и конструированию; в Руководстве особое внимание уделено сборным конструкциям как наиболее распространенным в строительстве. При составлении Руководства учтен опыт проектирования и строительства производственных зданий, а также результаты экспериментальных исследований безбалочных конструкций. Руководство не распространяется на конструкции зданий, возводимых на просадочных грунтах и горных выработках, в районах с сейсмичностью свыше 6 баллов и в районах Крайнего Севера, а также на конструкции зданий, возводимых методом подъема перекрытий. Руководство разработано Центральной лабораторией теории железобетона НИИЖБа (доктора техн.

Крылов, канд. Зайцев) и отделом железобетонных конструкций ЦНИИПромздаиий (кандидаты техн.

Костюковский и А. Королев, инж. Мурашова) при участии лаборатории железобетонных конструкций Уральского Промстройниипроекта (кандидаты техн. Инструкция к вязальной машине дончанка. Замечания просьба направлять по адресу: 109389, Москва, Ж-389, 2-я Институтская ул., д. 6, НИИЖБ и 127238, Москва, И-238, Дмитровское шоссе, д. 46, ЦНИИПромзданий. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ 1.1.

Настоящее Руководство распространяется на проектирование каркасов зданий с безбалочными конструкциями в виде плоских железобетонных перекрытий, образованных гладкими плитами, которые жестко сопрягаются с поддерживающими их колоннами посредством местных утолщений - капителей. Рассматриваются конструкции зданий с квадратной и прямоугольной сетками колони при отношении большего пролета к меньшему до 3/ 2 и отношении величин пролетов одного направления каркаса не более 4/ 3. Целесообразность применения безбалочных конструкций в каждом конкретном случае устанавливается на основании технико-экономического анализа с учетом условий эксплуатации конструкций, а в зданиях с сетками колонн более 6´6 м и с учетом повышения эффективности использования производственных площадей. Применение безбалочных конструкций по п. Целесообразно:. при строительстве зданий, в которых по условиям размещаемых производств, эксплуатационным и другим требованиям необходимы гладкие потолки и беспустотные перекрытия, например в производственных зданиях мясокомбинатов, молокозаводов, рыбоперерабатывающих заводов, и холодильниках и т.

П.;. в многоэтажных зданиях с сеткой колонн 6´6 м и большими (³ 1000 кгс/м 2) временными нагрузками на перекрытиях.

Безбалочные конструкции предпочтительны также в зданиях с агрессивными средами. Рекомендуется применять, преимущественно типовые или одобренные Госстроем СССР для применения в строительстве сборные безбалочные конструкции заводского изготовления. При соответствующем обосновании могут применяться монолитные безбалочные конструкции.

По наружному контуру безбалочные перекрытия могут:. свободно выступать за крайний ряд колонн в виде консолей;.

Руководство По Проектированию Железобетонных Конструкций С Безбалочными Перекрытиями

иметь сопряжения с колоннами крайнего ряда при помощи полукапителей;. сопрягаться с окаймляющей балкой, поддерживаемой крайним рядом колонн;. опираться на стены. Назначение капителей:.

обеспечить необходимую жесткость, сопряжений перекрытий с колоннами в системе каркаса здания;. увеличить прочность плиты перекрытия на излом;. обеспечить плиту от продавливания в месте ее опирания на колонны;.

увеличить жесткость перекрытия. Рекомендуется применять, преимущественно капитель типа 1 (рис. Могут также применяться капители типов 2 и 3 (рис. 2 и 3), а также другие типы капителей, если это технически и экономически целесообразно. При применении квадратных или прямоугольных в плане капителей указанных типов рекомендуется принимать: для капители типа 1 и в пределах от 0,08 до 0,12, где и пролеты конструкции; отношение высоты h к капители в месте перелома ее очертания к толщине плиты h п в пределах от до; полуширину капители r x и r y соответственно в направлении пролетов и не меньшей чем r ³ c +; для капители типа 2 величину отношений и пределах от 0,1 до 0,15; для капители типа 3 отношения и в пределах от 0,1 до 0,15; полуширину капители r x и r y не менее 0,175 соответствующего пролета. Очертания капителей сборных конструкций допускается принимать близко описанными у очертаний рекомендуемых капителей.

Размеры капителей всех типов в каждом конкретном случае следует назначать на основании расчетов. Плиты перекрытий рекомендуется проектировать единой толщины в пределах температурного блока каркаса здания. Толщину плит из тяжелого бетона с обычным армированием рекомендуется принимать не менее 1/ 35 большего пролета но осям колонн для перекрытий с капителями типа 2 и не менее 1/ 40большего пролета для перекрытий с капителями типа 1 и 3.

Колонны, поддерживающие безбалочные перекрытия, следует предусматривать, как правило, сплошного квадратного сечения. Могут также применяться колонны прямоугольного и круглого сечений, а при специальном обосновании - и кольцевого сечения (например изготавливаемые методом центрифугирования). Рис.Схемы разрезки безбалочных перекрытий на сборные элементы: 1 - колонны; 2 - капители; 3 и 3¢ - межколонные (надколонные) плиты; 4 - пролетные плиты 1.8. Сборные безбалочные конструкции образуются из плит, капителей и колонн. Плиты подразделяются на межколонные (надколонные) и пролетные. Межколонные плиты опираются па капители и поддерживают пролетные плиты. Примеры рекомендуемых схем разрезки перекрытий на сборные элементы приведены на рис.

Межколонные и пролетные плиты следует предусматривать, как правило, единой толщины. Может допускаться разная толщина межколонных и пролетных плит с превышением большей толщины над меньшей на 2 - 4 см. Габаритные размеры сборных элементов должны отвечать условиям заводского изготовления на серийном оборудовании и транспортировки элементов.

В связи с этим меньший размер элементов в плане следует принимать не более 3 м. В отдельных случаях при соответствующем обосновании эти размеры могут быть увеличены, но не более чем на 100 мм. Кроме того, ширину основных элементов перекрытий рекомендуется назначать, как правило, не менее 2400 мм.

Доборные элементы могут быть меньшей ширины. Высота капители принимается не более 600 мм. Колонны рекомендуются многоэтажной разрезки, т. Длиной на несколько этажей. При проектировании сборных железобетонных безбалочных конструкций рекомендуется предусматривать возможность монтажа каркаса здания на несколько этажей без замоноличивания сопряжений. При устройстве в перекрытиях отверстий или проемов для пропуска инженерных коммуникаций, шахт лифтов, лестничных клеток и т.п.

Их следует размещать в пределах плитной части перекрытия. Устройство отверстий в пределах капителей, как правило, не рекомендуется. При необходимости в пределах капители допускается устраивать отверстия диаметром не более 200 мм. Между капителями, в надколонной полосе монолитного безбалочного перекрытия отверстия рекомендуется размещать так, чтобы они занимали не более 0,5 ширины этой полосы, т. Не более 0,5 ширины капители.

В сборных безбалочных перекрытиях целесообразно предусматривать специальные плиты с отверстиями, а в местах образования проемов плиты не устанавливать. В перекрытиях, в зонах, примыкающих к проемам, могут использоваться доборные плиты и капители, а в случае крайней необходимости и полукапители. В отдельных случаях при образовании отверстий допускается устраивать монолитные участки перекрытии. Наличие отверстий и проемов в перекрытиях должно учитываться расчетом. ОСНОВНЫЕ РАСЧЕТНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ 2.1. Расчет безбалочных конструкций должен производиться в соответствии с требованиями действующих СНиП, Инструкций Указаний, Руководств и с учетом рекомендаций, изложенных в настоящем Руководстве. Конструкция рассматривается как система рам с жесткими узлами, расположенных в двух взаимно перпендикулярных направлениях.

В монолитной конструкции каждая рама образуется колоннами и полосой перекрытия, равной по ширине расстоянию между серединами двух пролетов, прилегающих к соответствующему ряду колонн. В сборной конструкции рамы образуются колоннами, капителями и межколонными плитами. При обеспечении сопряжениями совместной работы межколонных и пролетных плит, т. Когда обеспечивается равенство деформаций элементов вдоль сопряжения, пролетные плиты могут частично учитываться в работе ригелей рам каркаса. При этом в работе ригеля учитываются участки пролетных плит шириной 0,5а - 0,50а р (рис. 11) и не превышающей двух толщин пролетных плит.

Безбалочную конструкцию рекомендуется рассчитывать на нагрузки, равномерно распределенные по всему перекрытию или его части. Нагрузки, действующие на перекрытия, могут быть приближенно приведены к эквивалентным равномерно распределенным нагрузкам по изгибающим моментам, поперечным силам или деформациям в зависимости от предельных состояний, по которым производится расчет. При расчете отдельных частей конструкции (например, на продавливание и т. П.) необходимо учитывать действительный характер нагрузки. Поскольку каркас состоит из продольных и поперечных рам, вертикальные нагрузки на ригели принимаются по закону равнобедренного треугольника с максимальной ординатой в середине пролета (квадратная сетка колонн каркаса), или трапеции и треугольника (прямоугольная сетка колонн каркаса). При определении усилий, действующих на элементы перекрытия, учитываются невыгоднейшие комбинации загружения рам. При определении усилий, действующих на колонны каркаса, также учитываются невыгоднейшие комбинации загружения рам, но при отсутствии временной нагрузки или сплошном загружении временной нагрузкой перекрытия и пределах квадрата (прямоугольника), ограниченного линиями сетки колонн каркаса (рис.

При (определении усилий, действующих в конструкции, кроме вертикальных нагрузок учитываются и горизонтальные нагрузки. Сборная конструкция рассчитывается на восприятия полной нагрузки и эксплуатационной стадии при сваренных закладных деталях в сопряжениях элементов и достижении проектной прочности бетоном замоноличивания. Расчет на нагрузки, действующие в процессе монтажа конструкций, производится при сопряжениях элементов, выполненных только на сварке, без замоноличивания. При этом устанавливается число этажей, при котором допускается возведение каркаса с незамоноличенными сопряжениями элементов.

Перераспределение усилий в рамах при статическом расчете каркаса выполняется в соответствии с «Руководством по расчету статически неопределимых железобетонных конструкций» (НИИЖБ, Москва, Стройиздат, 1975 г.). Статический расчет рам производится с учетом переменных жесткостей по длине элементов. Кроме того, при расчете сборных конструкций на монтажные нагрузки жесткость ригелей на ширине незамоноличенного сопряжения межколонной плиты с капителью и в зонах, непосредственно примыкающих к этому сопряжению с двух сторон (ширина и плане каждой зоны задается равной толщине плиты), принимается только по стальным накладкам (стержням) и сварным швам; жесткость незамоноличенного сопряжения капители с колонной принимается по ослабленному отверстием сечению капители плюс жесткость, создаваемая сварными швами в этом сечении. Данные рекомендации следует уточнять в зависимости от конкретно принятых сопряжений. Прогибы перекрытий с плоским потолком не должны превышать величин, указанных в п. 2 СНиП II-21-75. В монолитной конструкции за пролет l принимается расстояние между осями колонн; максимальный прогиб панели принимается равным разности перемещений в ее центре и центре надколонной полосы.

D сборной конструкции за пролет l принимается:. для ригелей рам - расстояние между осями колонy;. для квадратных в плане пролетных плит - размер диагонали плиты;. для прямоугольных в плане пролетных плит с отношением сторон более 1,5: 1 - размер большей стороны плиты. Рис.Возможные схемы загружения перекрытий а и б - сборных; в и г - монолитных 2.7. Горизонтальные смещения каркаса здания в продольном и поперечном направлениях в уровне покрытия не должны превышать: высоты здания при учете полной нормативной ветровой нагрузки, определяемой как сумма статической и динамической составляющих в соответствии со СНиП II-6-74.

Предельно допустимая ширина раскрытия трещин в железобетонных безбалочных конструкциях, эксплуатируемых в условиях неагрессивной среды, принимается по главе СНиП II-21-75. При проектировании безбалочных конструкций, предназначенных для эксплуатации в агрессивных средах, необходимо учитывать требования СНиП II-28-73. Температурно-усадочные швы рекомендуется устраивать путем расположения в месте шва двойных колонн. Расстояние между швами, измеряемое между осями колонн крайних рядов температурного блока каркаса здания, т.

Без учета выступающих консолей перекрытий, следует назначать в соответствии с требованиями действующих СНиП и Руководства на проектирование бетонных и железобетонных конструкций. Конструкции рассчитываются на прочность, деформативность и раскрытие трещин при действии статических нагрузок. Динамические расчеты и расчет на выносливость, когда они необходимы, выполняются согласно специальным указаниям. Расчет конструкций по прочности 2.12. Прочность (несущая способность) элементов каркаса определяется на основе расчета рам с учетом перераспределения усилий. Кроме того, расчет прочности плит и капителей должен предусматривать:.

расчет на продавливание;. расчет на излом полосы панелей вдоль или поперек перекрытия (рис. 6), где панель - участок перекрытия, ограниченный линиями сетки колонн каркаса;. расчет на одновременный излом смежных панелей разных рядов (рис. Расчет на излом отдельной панели не требуется. Расчет на излом отдельной поперечной или продольной полосы панелей перекрытия является во всех случаях обязательным и выполняется в соответствии с указаниями «Руководства по расчету статически неопределимых железобетонных конструкций».

Расчет прочности сборного безбалочного перекрытия в целом на полосовое разрушение обусловливается возможностью одновременного разрушения межколонных (надколонных) и пролетных плит. При этом расчете рекомендации п. 4.11 указанного выше Руководства в части коэффициентов распределения арматуры допускается не учитывать. При расчете перекрытия на одновременный излом смежных панелей разных рядов рекомендуется учитывать влияние распора, создаваемого колоннами (см. 4.10 указанного Руководства). Влияние распора допускается учитывать путем уменьшения сечения рабочей арматуры против величин, полученных из расчета без распора, на 10%, если между рассчитываемой панелью и краем перекрытия имеются два ряда колонн или более; на 5% - если между рассчитываемой панелью и краем перекрытия имеется один ряд колонн. Для консольных свесов плит, а также для панелей, свободно опертых на стены, влияние распора не учитывается.

В сборном перекрытии пролетные плиты рассматриваются как опертые на деформируемый контур, которым являются межколонные плиты. Работая в системе безбалочного перекрытия, пролетные плиты находятся в весьма сложном напряженном состоянии (они испытывают влияние распора, частичного закрепления на контуре, деформативности контура и т. Для упрощения расчета по прочности рабочую арматуру пролетной плиты допускается принимать из расчета ее как опертой на жесткий контур в соответствие с «Руководством по расчету статически неопределимых железобетонных конструкций», но без учета закрепления на контуре и без учета сил распора. Площадь сечения рабочей арматуры в каждом направлении рекомендуется принимать не менее 0,2% от площади расчетного сечения бетона. Схема полосового излома перекрытия (на примере сборного перекрытия) Схема расположения пластических шарниров при одновременном изломе смежных панелей (плит) перекрытия (на примере сборного перекрытия) О - опорные пластические шарниры; П - пролетные пластические шарниры 2.14. Если расчет на излом сборного перекрытия при капителях и межколонных плитах, заармированных как элементы ригелей рам, и пролетных плитах с арматурой согласно п. 2.13 настоящего Руководства требует увеличения сечения рабочей арматуры, то это требование рекомендуется выполнять за счет увеличения рабочей арматуры в пролетных плитах.

Руководство По Проектированию Железобетонных Конструкций Скачать

Расчет перекрытия на продавливание производится в сечениях, где очертания капителей образуют входящие углы, где изменяется толщина плиты, в местах приложения значительных грузов, распределенных на небольшой площади, а также в других местах, где это окажется необходимым для принятого конструктивного решения. Предполагается, что продавливание происходит по боковой поверхности пирамиды или конуса, боковые грани или образующая которых наклонены под углом 45° к горизонтали. Прочность перекрытия на продавливание в сечениях без поперечной арматуры рекомендуется проверять по формуле R р - расчетное сопротивление бетона растяжению; k- коэффициент, принимаемый равным: для тяжелых бетонов - 1; для бетонов на пористых заполнителях - 0,8; - 0,8 b ср - среднее арифметическое между величинами периметров верхнего и нижнего оснований пирамиды, образующейся при продавливании в пределах рабочей высоты сечения h 0. При расчете на продавливание капителей или полукапителей, а также плиты по периметру капителей или полукапителей, величина силы Р принимается равной сумме сил, передающихся через перекрытие на поддерживающую капитель колонну, за вычетом нагрузок, приложенных к верхнему основанию пирамиды продавливания (считая до плоскости расположения верхней арматуры).

При установке в пределах пирамиды продавливания поперечной арматуры расчет производится из условия (2) где F хп - площадь поперечной арматуры, пересекающей боковые грани пирамиды продавливания и надежно заанкеренной в бетоне (3) - расчетное сопротивление поперечной арматуры растяжению при расчете на поперечную силу; k, R р, h 0 и b ср имеют те же значения, что и в формуле (1). Кроме того, поперечное армирование независимо от результатов расчета должно удовлетворять конструктивным требованиям п. 3.9 настоящего Руководства. Помимо расчета на продавливание следует производить расчет на действие поперечных сил в соответствии с действующими СНиП. 2.16.Колонны квадратного и прямоугольного сечения рассчитываются на внецентренное и косое внецентренное сжатие. Несущая способность колонны принимается по меньшему значению.